注册电气工程师发输变电标准汇编 34-1997 交流电气装置的过电压保护和绝缘配合.pdf注册电气工

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详细说明：注册电气工程师发输变电标准汇编 34-1997 交流电气装置的过电压保护和绝缘配合pdf,注册电气工程师发输变电标准汇编 34-1997 交流电气装置的过电压保护和绝缘配合DL/T620-1997 )3kⅤ~10kⅴ钢筋混凝土或金属杄塔忺架空线路杺成的系统利所有35kV、66kⅴ系统,( b)3kV-10kⅤ非纲筋混凝土或非金属杅塔的架线路枃成的系统,当电i为 1)3kV和6kV时,33A; )10kY时,20A c)3k~10kⅤ电缆线路构成的系统,30A 3.1.33kⅤ~20kⅤ具有发电机的系统,发电机内部发生单相接地故障不要求瞬时切机时,朝单相接地故障电容电流不大于表1所示允许值时,应采用不接地方式;大于该允许值时,应釆用消弧线圈接地方式旦故障点残余电流也不得大于该允许值。消琚线圈可装在厂用变压器中性点上,也可装在发电机中性点上。表1发电机接地故障电流允许值发电机额定电压发电机额定容量电流允许值发电机我定电压发电机额定容吊电流允许值 5~1QQ ~2C 0( 注:对额定电压为13.8kV~15.5kV的氢冷发电机为2.5A 发电机内部发生单相接地故障要求瞬时切机时,宜釆用高电阻接地方式、电阻器一般接在发电机中性点变压器的二次绕组上。 3.1.46kV~35kV主要由电缆线路构成的送、配电系统,单相接地故障电容电流较大时,可采用低电阻接地方式,但应考虑供电可靠性要求、故障时瞬态电压、瞪态电流刈电气设备的影响、对通信的影响和继电保护技术要求以及本地的沍行经验等 3-1-56kⅤ和1kV配电系统以及发电厂∫用电系统,单相接地故障巾容电流较小时,为防止谐振间歇性电弧接地过电压等对设备的损害,可采用高电阻接地方式 3.1.6消弧线圈的应用 a)消弧线圈接地系统,在正常运行情况下,中性点的长时间电压位移不应超过系统标称相电压的 b)消弧线圈接地系统故障点的残余电流不宜超过10A,必要时可将系统分区运行。消弧线圈宜采用过补偿运行方式 c)消弧线圈的容量应根据系统5~10年的发展规划确定,并应按下式计算比式中:W—消弧线圈的容量,kVA I-—-接地屯容屯流,A L系统标称电压,kV d)系统中消弧线圈装设地点应符合下列要求 1)应保证系统在任何运行方式下断开-…、二回线路时,大部分不致失去补偿 2)不宜将多台消弧线圈集中安装在系统中的一处 3)消弧线圈宜接于YN,d或YN,yn,d接线的变压器中性点上,也可接在ZN,yn接线的变压器炸点接于YN,d接线的双绕组或YN,yη,d接线的三绕组变压器中性点上的消弧线圈容量,不应超过变压器三相总答量的50%,并不得大于三绕组变压器的仃一绕组的容量如需将消弧线圈接于YN,yn接线的变压器中性点,消弧线圈的容量不应超过变压器和总容量的20%,但不应将消弧圈接于零序磁通经铁芯闭路的Y丶,yn接线的变瓜器,外铁型变压器或三台单 DL/T6201997 相变压器组成的变压器组。 4)如变压器无中性点或中性点未引出,应装设专用接地变压器,其容量应与消弧线圈的谷餐相配合 3.2系统运行中出现于设备绝缘上的电压 32.1系统运行中出现于设备绝缘上的电压有 a)正常运行时的工频电压 b)暂时过电压(T频过电压、谐振过电压 c)操作过电压; d)雷电过电压。 3.2.2相对地暂时过电压和操作过电玉的标么值如下: a)工频过电压的1.0p,u.=Um,/√ b)谐振过电压和操作过电压的1.0p.u 注:U为系统最高电压 3.2.3系统最高巾压的范围 a)范围1,3.6kV≤Um≤252kV; b)范围Ⅱ,m>252kV。 4暂时过电压、操作过电压及保护 4.1暂时过电压(工频过电压、谐振过电压)保护 4.1.1工频过电压、谐振过电压与系统结构、容量、参数、运行方式以及各种安全自动装置的特性有关工频过电压、谐振过电压除增大绝缘承受电压外还对选择过电压保护装置有重要影响 a)系统屮的工频过电压-般由线路空载、接地故障和甩负荷等引起。对范围Ⅱ的工频过电压,在设计时应结合实际条件加以预測。根据这类系统的特点,有时需综合考虑这几种因素的影响。通常可取正常送电状态下甩负荷和在线路受端有单相接地故障情况下甩负荷作为确定系统丁频过电压的条件。对工频过电压应采取措施加以降低。般主要采用在线路上安装并联电抗器的措施限制工频过电压。在线路上架设良导体避雷线降低工频过电压时,宜通过技术经济比较加以确定,系统的工频过电压水平一般不宜超过下列数值线路断路器的变电所侧线路断路器的线路侧 b)对范圉!屮的110kV及220kV系统,工频过电压一般不超过1.3p,u.;3kV~10kY和3skV -66k系统,-般分別不超过1.l u.和√3 应避免在110kV及220kⅤ有效接地系统中偶然形成局部不接地系统,并产生较高的频过电压:对可能形成这种局部系统低压侧有电源的110kV及220kV变压器不接地的中性点应装设间隙因接地故障形成局部不接地系统时该间隙应动作;系统以有效接地方式运行发生单相接地改障时间隙不应动作。间狱距离的选择除应满足这两功要求外,还应兼顾雷电过电压下保护变压器中性点标推分级绝缘的要求(参见7.35) 4.1.2谐振过电压包括线性谐振和非线性(铁磁)谐振过电压,一般因操作或故障引起系统元件参数出现不利组合而产生。应采取防止措施,避免出现谐振过电压的条件;或用保护装置限制其嗝值和持续时 )为防止发电机电感参数周期性变化引起的发电机自蒯磁(参数谐振)过电压,一般可采取下列防止措施 DL/T620-1997 1)使发电机的容量大于被投入空载线路的充忠功率; 2)避免发电机带空载线路启动或避免以全电压向室载线路合闸 3)快速励磁自动调节器可限制发电机同步自励过电压。发电机异步自勋过电压,仅能速动过电压继电保扩切机以限制其作用时问 b)应该采用转子上装设阻尼绕组的水轮发电机,以限制水轮发电机不对称短路或负荷严重不平衡时产生的谐振过电压。 4.1.3范围〗的系统当空载线路上接有并联电抗器,且其零序电抗小于线路零序容抗时,如发生非全相运行状态(分相操动的断路器故障或采用单相重合闸时〕,出于线间电容的影响断开相上可能发生谐振过电压。上述条件下由于并联电抗器铁芯的磁饱和特性,有时在断路器操作产生的过渡过桿激发下,可能发七以频基波为主的铁磁谐据过电压。在并联电抗器的中性点与大地之闾串接接地电抗器,一般可有效地防止这种过电玉该接电抗器的电抗值宜按补偿并联电抗器所接线路的相间电容选择,同时应考虑以下因素: α)并联电抗器、接地电抗器的电抗及线路容抗的实际值与设计值的变异范围; b)限制潜供电流的要求; c)连接接地电抗器的并联电抗器中性点绝缘水平。 4.14范围』的系统中,当空载线路(或其上接有空载变压器时)由电源变压器断路器合、重合闸或由只带有空载线路竹变压器低压侧合闸、带电线路末端的空载变压器合闸以及系統解列等情况下,如由这些操作引起的过渡过程的激发使变压器铁芯磁饱和、电感作周期性变化,叫路等值电感在2倍频的电抗与2倍工频下线路入口容抗接近相等时,可能产生以2次谐波为主的高次潜波谐振过电压应尽量避免产生2次谐波谐振的运行方式、操作方式以及防止在故障时出现该种谐振的接线;确无法避免时,可在变电所线路继电保护装置内增设过电压速断保护,以缩短该过电压的持续时间 4.1.5范围「的系统中有叮能出现下列谐振过电压: a)11ukV及220kV系统采用带有均压电容的断路器开断连接有电磁式电压互感器的空载母线经验算有可能产生铁磁谐振过电压时,宜选用电容式电压互感器。已装有电磁式电压互感器时,运行中应避免可能引起谐振的操作方式,必要时可装设专门消除此类铁磁谐振的装置。 b)单一电源侧用断路器操作中性点不接地的变压器出现非全相或熔断器非全相熔断时·如变压器的励磁电感与对地电容产生铁磁谐振,能产生2.0p,U.~3,Cp.u.的过电压;有双侧电源的变压器在非全相分合闸时,由于两侧电源的不同步在变压器中性点上可出现接近于2.p..过电压,如产生铁磁谐振,则会出现更高的过电压 c〉经验算如蜥路器操作中因操动机构故障出现非仝相或严重不同期时产牛的铁磁谐振过电压可能危及中性点为标准分级绝緣运行时中性点不接地的110kV及220kV变压器的中性点绝缘,宜在屮性点装设间隙,对该间隙的要求与4,1.1b)同。在操作过程中,应先将变压器中性点临时接地有单侧电源的变压器,如另侧带有同期调相机或较大的同步电动机,也类似有双侧电源的情况 d)3k~6kⅴ不接地系统或消弧线圖接地系统偶然脱离消弧线圖的部分,当连接有中性点接地的电磁式电压互感器的空载母线(其上带或不带空载短线路)因合闸充电或在运行时接地故障消除等原因的激发,使电压感器过饱和则可能产生铁磁诸振过电压。为限制这类过电压,可选取下列措施 1)选用励磁特性饱和点较高的电磁式电压互感器 )减少同一系统屮电压互感器中性点接地的数量,除电源侧电压互感器高压绕组中性点接地外其它电压互感器中性点尽可能不接地。 3)个别情况下在10kV及以下的母线上装设中性点接地的星形接线电容器组或川一段电缆代膂架空线路以减少Xc,使Yrc<0.01xm。注:X为电压互感器在线电压作用下单相绕组的崩磁电扩 DL/T6201997 4)在互感器的开E三角形绕纠装设R≤Q.4(XmFK3)的电阻(K1为可感器一次绕组与开角形绕组的变比)或装设其它专门消除此类铁磁谐振約装置。 )0kV及以下互感器高压绕组屮性点纤R,n006Xm(容量大600W)的电阻接地 4-1-63kⅤ~66kⅤ不接地及消弧线圈接地系统·应釆用性能良好的设备并提高运行维护永平,以避免在下述条件下产生铁磁谐振过电压 a)配电变压器高压绕组对地短路; b)送电线路·相断线且一端接地或不接地 4.1.7有消弧线圈的较低电压系统,应适当逃择消强线圈的脱谐度,以便避开谐振点;无消弧线圈的较低电压系统,应釆取增大其对地电睿等措施(如安装电力电容器等)以防止零序屯压通过电容,姐变压器绕组间或两条架空线路间的电容耦合,由较高电压系统传递到中性点不接地的较低电压系统,或由较低电压系统传递到较髙电歴系统,或回路参数形成串联谐振条件,产生高幅值的转移过电压 4.2操作过电压及保护 4.2.1线路合闻和重合闸过电压空载线路合闸时,由于线路电感一电容的振荡将产生合闸过电压。线路重合时,由十电源电势较高以及线路上残余电何的存在,加剧了这一电磁掀荡过程,使过电压进一步提高 6)范围』中,线路合闸和重合闸过电压刈系统中设备绝缘配合有重要影响,应该结合系统条件预测空载线路合闸、单相重合闸和成功、非成功的三相童合闸(如运行中使用时)的彬对地利相间过电压。预测这类操作过电压的条件如下 1)对于发电机一变压器一线路单元接线的空载线路合闸,线路合闸后,电源母线电压为系统最高电压;对于变电所出线则为相应运行方式下的实际母线电压 2〕成功的二相重合闸前线路受端曾发生单相接地歆障;非成功的三相重合闸时,线路受端有单相接地故障。 b)空载线路合闸,单相重合和成功的二相重合闸(如迈行中使用时),在线路上产生的相对地统计过电压,对330kV和500kV系统分别不宜大于2.2p.u.和2.0p,u.。 c)限制这类过电压的最有效措施是在断路器上安装合闸电阻。对范围Ⅱ,当系统的T频过电压符合4.l.1要求且符合以下参考条件时,可仅用安装于线路两端(线路断路器的线路侧)上的金属氧化物避器(MOA)将这类操作引起的线路的相对地统计过电压限制到要求值以下。这些参考条件是 1)发电机一变压器一线路单儿接线时的参与条件见表2。表2仅用M(A限制合闸、重合闸过电压的条件系统标称电压发电机容量线路度系统称电压发电机容量线路长度 MW k: K\ MW km )系统中变电所出线时的参考条件 330kV k 5)0kW 200km 在其他条件下,可否仅用金属氧化物避雷器限制合闸和重合闸过电压,需绎校验确定 d)范围[的线路合闸和重合闸过电压…般不超过3.0p.日.通常无需采取限制措施 4.2.2空载线路分闸过电压空载线路开断时,如断路器发生重击穿,将产牛操作过电压 a)对范围的线路断路器,应要求在电源对地电压为1.31.u.条件下扦閑空载线路不发生重士穿 b)对范l,l1okⅤ炆220kⅴ开断架空线路该过电压不超过3(p..;开断电缆线路可能超过 l/T620-1997 Up,l, 为此·开断空毂架室线路宜采用不重击穿的断路器;开断电缆线路应该采用不重击穿的断路器 )对范围1,6kV及以下系统中,开断空载线路断路器发生重击穿时的过电压一般不超过 35p.U.。开断前系统有单相接地故障,使用一般断路器操作时产生的过电压可能超过4.Cp.u.,为此,选用操作断路器时,应该使其廾断空载线路过电压不超过4.0.1 4.2.3线路作对称故障分闸和振荡解列过电压系统送受端联系薄弱、如线路非对称故障导致分闸,或在系统振蕩状态下解州,梼产生线路非对称放障分或振荡解列过电对范围n的线路.宜对这类过电压进行预测。预测前…过电压的条件,可选线路受端存在单相接地故障、分闸时线路送受端电势功角差应按实际情况选取。当过电压超过4.2.1b)所列数值时,可用安装在线路树端的金属氧化物避器加以限制 1.2.4隔离开关操价空载母线的过电压隔离廾关操作空载母线时,由重击穿将会产生幅值可能超过2.0p.u.频率为数百千赫至兆赫的高频扳荡过电压。这对范围I的电气装置有一定危险。为此,宜符合以下要求: a)隔离丌关操作由敞开式配电装置构成的变电所空载母线时的过电压,可能使电流互感器一次绕纠进出线之间的套管闪络放电,宜采用金属氧化物避雷器对其加以保护。 b)隔离开关操作气体绝缘全封闭组合电器((于IS)变电所的空载母线时,会产生频率更高的过电压, 亡可能对匝绝缘裕度不高的变压器构成危胁。为此,宜对采用的操作式加以校核,尽量避免可能引起危险的操作方式 4.2.53k∨~66kV系统开断并联电容补偿装置如断路器发生单相重击穿时,电容器高压端对地过电压可能超过4.0p,u.开断前电源侧有单相接地故障时,该过电压将更高。开断时如发生两相重击穿,电容器极问过电压可能超过2.5√21n, 操作并联电容补偿装置,应釆用开断时不重击穿的断路器。对于需频繁投切的补偿装置,宜按图 (a)装设并联电容补偿装置金属氧化物避雷器(F1或F2),作为限制单相重击穿过电压的后备保护装置。在电源侧有单相接地故障不要求进行补偿装置开断操作的条件下,宜采用F1。断路器操作频繁且开晰时叮能发生重击穿或者合剛过程中触头有弹跳现象时,宜按图4.1(b)装设并联电谷补偿装置金属氧化物避雷器(F1及下3或F4)。F3或F4用以限制两相重击穿时在电容器极间出现的过电压。当并联电容补偿装置电抗器的电轨率不低于12%时,宜釆用F1。深:Unc为电容器的额定电E F a)单相重穿过电压的保护接线 (b)单、两相重击穿过电压的保护接图1并联电容补偿装置的避雷器保护接线 42.6操作空载变压器和并联电抗器等的过电压 )廾断空载变压器由亍断路器强制熄弧〔截流〕产生的过电压,与断路器型式、变压器铁芯材料、绕组型式、路元件参数和系统接地方式等有关开断具行冷轧硅钢尸的变压器时,过电压一般不超过2.卿p...可不采取保护措施 DL/T6201997 开断具有热轧硅钢片铁芯的110kV及220kW变压器的过电压一般不超过3①p,u.;66kV及以下变压器一般不超过4.0p,u, 采用熄弧性能较强的断路器开断激磁电流较大的变压器以及并联电抗补偿装置产生的高幅值过电压,可在断路器的非电源侧装设式避雷器加以限制。保护变压器的避雷器可装在其高压侧或低压侧但高低压侧系统接地方式不同时,低压侧宜装设操作过电压保护水平较低的避雷器。 b)在可能只带条线路运行的变压器中性点消弧线圈上,宜用阀式避雷器限制切除最后…条线路两相接地故障时,强制开断消弧线圈电流在其上产生的过电压 c)空载变压器和并联电抗补偿装置合闸产生的操作过电压一般超过2..1.,可不采取保护措施 427在开断高压感应电动机时,因断路器的截流、三柜同时开断和高频重复重击穿等会产生过电压 (后两种仅出现于真空断路器开断时)过电压幅值与断路器熄弧性能、电动机和回路元件參数等有关开断空载电动机的过电压一般不超过2.5p.u,。开断起动过程中的电动机时,截流过电压和三相同时开断过电压可能超过4.Cpu.,高频重复重击穿过电压可能超过5.p.u.采用真空断路器或采用的少油断路器截流值较髙时,宜在断跻器与电动机之间装设旋转电杋金属氧化物避管器或R-C阻容吸收装置高压感应电动机合闸的操作过电压一般不超过2.Cp,u,可不采取保护措施 4.2.866kV及以下系统发生单相间歇性电弧接地故障时,可产生过电压过电压的高低随接地方式不同而异。一般情况下最大过电压不超过下列数值: 不接地消弧线圈接地 3.2p.u 电阻接地具有限流电抗器、电动机负荷,且设备参数配合小利的3k~10kV某些不接地系統,发生单相间歇性电弧接地故降时,可能产牛危及设备相间或相对地绝绿的过电压。对这种系统根据负荷性质和工程的重要程度,可进行必要的过电压预测,以确定保护方案。 4.2.9采用无间隙金属氧化物避雷器限制各类操作过电压时,其持续运行电压和额定电压不应低于表 3所列数值。避器应能承受操作过电压作用的能量。 4.2.10为监测范国I系统运行中出现的工颗过电压、谐振过电压和操作过电压,宜在变电所安装过电压波形或幅值的自动记录装置,并妥为收集实测结果 5雷电过电压和保护装置 5.1雷电过电开 5.1.1设计和运行中应考虑直接雷击、宙电反击和感应雷电过电压对电气装置的危害 5.1.2架空线路上的雷电过电压 )距架空线路S>65m处,雷云对地放电时,线路上产生的感应过电压最大值可按式(2)计箅 5 2 式中: 雷击大地时感应过电压最大值,kⅤ -—雷电流幅值(一般不超过100,kA; A。—导线平均高度,m 雷击点与线路的距离,m 线路上的感应过电压为随机变量,其最大值可达300kV~400kV.一般仅对35kV及以下浅路的绝缘有定威胁 h)雷古架空线路导线产生的直击雷过电压·可按式(3确定 DIT620-1997 ts≈100 式中:Us—雷击点过电压最大值,kV。雷直击导线形成的过电压易导致线路绝缘闪络。架设避害线可有效地减少雷直击导线的桃率 c)因雷古架空线路避雷线、杆顶形戏作用于线路绝缘的雷电反击过电压,与宙电参数、杆塔型式高度和接地电阻等有关宜适当选取杆塔接地电阻,以减少雷电反击过电压的危害 5.1.3发电厂和变压所内的雷电过电压来自雷电对配电装置的直接雷击、反击和架空进线上出现的爾电侵入波。 e)应该采用避雷针或避雷线对高压配电装置进行直击霄保护并采取措施防止反击 b)应该采取措施防止戏减少发电厂和变电所近区线路的雷击闪络并在丿、所内近当置阀式避雷器以减少震电侵入波过电压的危害 c)按本标准要求对采用的雷电侵入波过电压保护方案校验时,校验条件为保护接线一般应该保证 2kn外线路导线上出现雷电侵人波过电压时,不引起发电厂和变电所电气设备绝缘损坏。 5.2避霄针和避线 5.2.1单支避雷针的保护范围(图2) a)避雷针在地面上的保护半径,应按式(4)计算: 1.5hP 式甲保护半径,m; h——避雷针的高度,m; P高度影响系数,≤30m,P=1;30m120m时,取其等于 120m。 b)在被保护物高度hx水平面上的保护半径应按下列方法确定 1)当h3≥0.5h时, r=(h-h)p-hp 聊甲式中:rs避针在hx水平面上的保护半径,m; --被保护物的高度,m; h,-避霄针的有效高度,n 2)当h<0.5时, x=(1.5h-2h、)P ……(6 纵 l水平面上保护范囝的截面 h2水平面上保护范围的载面图2单支避雷针的保护范围(h≤30m时,0=45°)图3高度为h的两等高避雷针的保护范 5-2.2两支等高避雷针的保护范围(图3) DL/T620-1997 a)两针外侧的保护范围应按单支避宙针的计算方法确定。 b)两针间的保护范围应按通过两针顶点及保护范围辶部边缘最低点(的橱坻确定、圆的半径为 RoO点为假想避雷针的顶点,其高度应按式(7)计算式中:ho-—两针间保护范围上部边缘最低点高度,m; D--两避雷针间的距离,m 两针问λx水平面上傑护范围的一侧最小宽度应按图4确定。当b>时,取b=r 2x =o 0.7 l九 Q.9 0. 0.5 0.3}h,=09h 0.7h 0.3 0,1 5 t/haP 5.0525.45.65.86.06.25.46.6Dk1P (a)D)/ha1÷(7 D/hF…5…7 肉4两等高(h)避雷针间保护范的侧最小宽度(b)与D)/hP的关系求得b后,可按图3绘出两针间的保护范围。两针间距离与针高之比D/h不官大于5 5.2.3多支等高避雷针的保护范围[图5()及图5(b) 支等高避霞针在h2水平面上的保护范围 (b)四支等高避雷针在h、水平上的保护科图5三、四支等高避雷针在h,水平面上的保护范围 a):三攴等高避雷针所形成的三角形的外侧保护范围应分别按两攴等高避雷针的计算方法确定: 在二角形内被保护物最大高度hx水平面上,各根邻避雷针间保护范围的一侧最小宽度b,≥0时,则全部面积受到保护。 b)四支及以上等高避雷针所形成的四角形或多角形,可先将其分成两个或数个角港,然后分别按三支等髙避雷针的方法计算。如各边的保护范围—侧最小宽度b,则全部面积即受到保护 5.24单根避雷线在h水平面上每侧保护范围的宽度(图6) )当在 h 时 0.47(hhx)P

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